nnresults elastické vlastnosti: elastické tuhosti pseudoinglencrystal erbon15 a jeho varianty, jak získané metodou RUS při pokojové teplotě jsou uvedeny v tabulce 4. Pro srovnání, data pro ERBOn1 z literatury [41] byl přidán. Navíc, elastické sídlí SIJ byly vypočteny s použitím vztahů, které drží pro materiály s kubickou symetrií. N

n-//

Directional Youngnebo elastický modul E se rovná inverznímu podélnému účinku Elastické sídly. S směru úroků U U1e1? u2e2? U3e3, kden101; EI popisuje základní vektory karetézijského referenčního systému a UI jsou směr Cosin, E moduli pro Selec N116; Ed Cubic Systems se získají pomocí:n

nn Nelected hodnoty jsou uvedeny v tabulce 4.n

n

Teplotní závislost elastické tuhosti je znázorněnana obr. 6. Mezi 100 a 673 k, C11, C12 a C44 kontinuálně snižují se zvyšující se teplotou o přibližně 8,5%, 6% a 13%, resp. Teplotní koeficienty CIJ stanovené lineárními aproximacemina experimentální data v rozsahu teplot 273-673 K jsou uvedeny v tabulce 4. Aby bylo možné popsat teplotní závislost E moduli v krystalografických pokynech 100 [, 110 [a 111 [, odpovídající E UVW [data byly aproximovány po celém vyšetřovaném teplotním rozsahu pomocí polynomových polynomů typu typu:n=&#&Matrice kovariance plně konvergovaného fit je uvedena v tabulce 5. Jako příklad, hodnoty pro E \\ 100 [z ERBO N1 (data z [41]) a varianty ERBO) jsou znázorněnyna obr. 6d . Dilatometrické výsledky: Výsledky tepelného roztažnosti pro čtyři vyšetřované superLyoly jsou uvedenyna Obr. 7 a 8. Experimentální kmenové křivky ETH#F (t) jsou všechny charakterizovány dobře reprodukovatelnými změnami ve sklonu při vysokých teplotách. To se stává obzvláště patrným, když jsou koeficienty tepelného roztažení Ath F (T) vyneseny jako funkcenntemperature. Tyto křivky vykazují ostré maximum koeficientu tepelného roztažnosti při vysokých teplotách. Na obr. 7 jsou znázorněny tepelné kmeny a tepelné rozšiřující koeficienty AS Nast a plně tepelně Ntreated erbo N15 N15 NW. N

n

nn

N15 jsou zobrazeny. Je vidět, že ATH (t) špičkové polohy AS Nast a teplo Ntreated materiály jsou blízko, špičková teplota tepla Ntreated materiálu je pouze 12 k vyššínež u materiálu jako Nast. ERBOn1 byl zkoumán v stavu tepla Ntreated materiálu. V případě variant ERBO N15 byl analyzován stav materiálu Nast. Termokalc předpovědi a slitinové kompozice: Termokalc byl použit k výpočtu rovnovážných fázových frakcí pro všechny zkoumané slitiny, založenéna chemických slitinových kompozic uvedených v tabulce 1. Ty jsou prezentovány jako funkce teplotyna obr. 9. Zatímco v ERBOn1 tři termodynamicky Stabilní protokol TCP (L, R.nphase) jsou vytvořeny v rovnováze, pouze lnphase je tvořena v ERBO15 a jejích derivátech. S rostoucí teplotou se sníží frakce protokolu TCP a Cnphase, zatímco Fracnnphase se zvyšuje. V tabulce 6, vypočtený soldus (tsoldus), solidus (tsolidus), likvidel (tliquidus) teploty spolu s frakce cnphasyn při 873 k a 1323 k odebrané z křivek uvedenýchna obr. 9 jsou uvedeny. Je zřejmé, že zejména vypočtená teplota C NSolvusn pro ERBOn1 je přibližně 50 k vyššínež teploty solvusu ERBOn15 a jejích derivátů. Zatímco vypočtené teploty solidusu jsou poměrně podobné, teplota likvidity erbon1 jenejvyšší ze všech čtyř slitin. Také vypočtená frakce C Nphase N FV C při 873 K (74 obj.%) A 1323 K (56 obj.%) Jenejvyšší v případě ERBOn1. Když je obsah MOnebo W v ERBOn15 snížen (vyvážený zvýšením NI), vypočtenými teplotami solidusu a likvidel. Snížení mají zanásledek vyšší frakce C Nphase při 873 k (n? 1 vol.%), Alenižší frakce Cnphase při 1323 k (n3 vol.%). N

n