nNgas turbíny jsou široce používány v generování energie sys. Vývoj ke zlepšení jejich efektivnosti mají zvýšené provozní teploty oblastíněkterých složek, jako jsou plošiny plošiny turbínových lopatek. Vysokýnapěťový stav kořenové kapsy v důsledku vysoké rychlosti otáčení v kombinaci s usazeninami odvozenými v chladicích vzduchu a teplotách blížící se podmínky spojené s korozi typu II, mohou vést k praskání [n1.n]. \\ Tnncmsxn4 (tabulkan) je jediný krystal NI Cenová dostupnost výroby [n2n]. Vzhledem ke svému složení (nižší obsah CRnež jiná běžně používaná lopatka turbíny 1. stupně) je CMSX N4náchylný k horké korozi typu II. To může mít zanásledek poškození, které má morfologii buď důlkovénebo široké frontynSumner et al. [n3n] hlášeny vyšetřování horké korozi typu II CMSX N4, pomocí statistické analýzy velkých datových sad pro generování modelů pro SPE. Oni pozorovali široký bronný útok a rychlejší vyčerpání ČR v CMSX N4, ve srovnání s IN438LC. N

6n]. Nn nn Proces horké korozi typu II Nubased SuperLoys vyžaduje tvorbu kapalného eutektického filmu [n5n,n,n6n). Horká koroze typu II probíhá v rozmezí teplotou 650-800 ° C prostřednictvím tvorby minimálních směsí bodu tání Na2 ​​SO4, NISO4 a COSO4 [n4n,nn8n). Sloučeniny NISO4 a COSO4 se tvoří v důsledku reakce SO3 sniklem a kobaltem z superalloy. Široce uznávaný mechanismus pro horkou korozi bylnavržen společností Goebeln (n). Jejich mechanismusnastiňuje dva stupně,nejprve incu bation fáze, kden101; Kapalná eutektika Na2S04, NISO4 anebo COSO4 tvořína povrchu komponenty v důsledkunanášení spojené s reakcí mezi oxidy síry aniklem anebo kobaltem z super slitiny. Druhá etapa je scénická fáze, kden101; Fluxování povrchu povrchu kapalným vklademna povrchu umožňuje vnitřní přístup a směrem ven NNInTransport. Tato forma útoku často vede k poškození pultu s vnějšímincoo vrstvy, která je vytvořena, i kdyžněkdy se vytváří forma širokého ohlašovacího útoku [n5n,n)n NFor typu II Hotová koroze Mnoho výzkumníků poznamenal význam konstantu dodávky konstanty SOX pro trvalou korozi, aby se vyskytlo [N3 N, N7 Nn)n10n]; Tato variace mechanismu poškození je známa jako plyn indukovaný plynový tavidlo [n8n)

). Bez plynné SOX a běžný toknanášení síranu by se korozní reakce přestanenastat, když všechny reaktanty byly spotřebovány. NN-N NI Nubased SuperLoyalsnebyly rozsáhle studován. Nicméně,napětí korozní praskání (SCC) je dobřendocu zásaditý poruchový mechanismus, zejména ve vodných systémech [n12n,n3n). NNostudy mají Byl provedenna účincíchnapětína růstu korozivy pultu v hliníkových slitinách [n14n]. Bylo zjištěno, že růst korozní jámy by mohlo být ovlivněno ND NBLY,napětí a frekvence v únavovém prostředí. Metodika Ishihara et al. N-n] byl aplikovánna superallyys NI Nbased podle Chan et al. [n15n]. Uvažují o tom, jaký růst únavového trhlin překročí růst korozivy. Nicméně, ani jedna z těchtonstrudies zvážit účinek horké korozina prahu intenzivní intenzitynástroje Mate Rials (Nn NFinite Element Analýza (FEA) je běžně používaná metoda pro výpočetnapětí v komplexních geometriíchnebo multiaxiálníchnakládacích stavech. To se provádí zapojením geometrie jako sítí prvků a uzlů. Ele davky mohou deformovat jako omezený modelem materiálu, NWher N101; Jak je zatížení přeneseno z prvkuna prvek přes připojení uzlů. FEA byla široce používána k posouzení stresu v staticky a cyklickynaložených podmínkách. N-n-nN-ncting vzorky byly vyrobeny z barů cmsxn4. Pokyny pro rozměry byly odebrány z ISO 7539n5 [n16n). Konečné rozměry pro specifické pánské používané v tomto testování jsou uvedenyna obrázkun1. \\ t C vykládání vzorků, kden101; vyráběný sn 001 vypočteno prvním CAL, kterými se vylučuje změnu v průměru (Δndn) potřebná k dosažení danéhonapětí (rovnice (n)).n-n): Změna průměru od ISO 7539 N5 [n16n].n nnnn (1)n-nfea modelování bylo použito k ověření výpočtůnapětí. Náhradní data ze Sieebörger et al. [N17n] pro CMSX N4 za předpokladu, že Youngův modul (n) pro rovnici (n2n) a monotonické vlastnosti materiálu používaných v FEA mod Elling. Konečné zdůrazněné průměry (nd NF) byly vypočtenyn-nNuse rovnice (n2n):n

nndnN-Δn  (2)n &Nd Pro určení počátečního vnějšího průměru (ND ND), zněhož se vypočítá konečnýnamáhaný průměr.nese jsou dánynnnnnnnn.nnn-nnnnnnnnn