Výsledky Elastické vlastnosti: Elastické ztuhlosti pseudonásobného-krystalu ERBO/15 a jeho variant získaných metodou RUS při pokojové teplotě jsou uvedeny v tabulce 4. Pro srovnání jsou údaje pro ERBO/1 z literatury [41] uvedeny byl přidán. Navíc byly elastické poddajnosti sij vypočítány pomocí vztahů, které platí pro materiály s kubickou symetrií.

Směrový Youngůvnebo elastický modul E se rovná inverzní hodnotě podélného účinku elastické poddajnosti. Se směrem zájmu u=u1e1? u2e2? u3e3, kdee ei popisuje základní vektory kartézského referenčního systému a ui jsou kosinusové směry, E moduly pro výběrt ed kubické směry jsou získány:

Vybrané hodnoty jsou uvedená v tabulce 4.

Teplotní závislost elastických tuhostí je znázorněnana obr. 6. Mezi 100 a 673 K, c11, c12 a c44 kontinuálně klesá s rostoucí teplotou přibližně o 8,5%, 6% a 13%. Teplotní koeficienty cij určené lineárními aproximacemi experimentálních dat v teplotním rozsahu 273–673 K jsou uvedeny v tabulce 4. Aby bylo možné popsat teplotní závislost modulů E v krystalografických směrech \\\\ 100 [, \\\\ 110 [a \\\\ 111 [, odpovídající E \\\\ uvw [data byla aproximována v celém zkoumaném teplotním rozsahu polynomy druhého řádu typu:

/Odpovídající parametry a jejich standardní odchylky odvozené z kovarianční matice plně konvergovaného uložení jsou uvedeny v tabulce 5. Jako příklad lze uvést hodnoty pro E \\\\ 100 [z ERBO/1 (data z [41]) a varianty ERBO-15 (tato práce) znázorněnona obr. 6d. Dilatometrické výsledky: Výsledky tepelné roztažnosti pro čtyři zkoumané superslitiny jsou uvedenyna obr. 7 a 8. Experimentální deformační křivky eth==f (T) se vyznačují dobře reprodukovatelnými změnami sklonu při vysokých teplotách. To se stává zvláště patrným, když jsou koeficienty tepelné roztažnosti athf (T) vyneseny jako funkce teploty -. Tyto křivky vykazují ostré maximum koeficientu tepelné roztažnosti při vysokých teplotách. Na obr. 7 jsou znázorněny teplotní deformace a koeficienty tepelné roztažnosti as-castu a plně tepelně/ošetřeného ERBO-15W.

/ERBO \\ Zobrazenon15-W. Je vidět, že vrcholové polohy ath (T) asfaltového a tepelně zpracovaného materiálu jsou blízké, špičková teplota tepelně zpracovaného materiálu je pouze o 12 K vyššínež u asfaltového materiálu. ERBO-1 byl zkoumán v tepelně zpracovaném materiálovém stavu. V případě variant ERBO-15 byl analyzován as-cast materiální stav. Předpovědi ThermoCalc a složení slitin: ThermoCalc byl použit k výpočtu rovnovážných fázových frakcí pro všechny zkoumané slitinyna základě chemického složení slitin uvedených v tabulce 1. Tyto jsou uvedeny jako funkce teplotyna obr. 9. Zatímco v ERBO-1 tři termodynamicky stabilní TCP/fáze (l-, r/a R-fáze) se tvoří v rovnováze, pouze l/fáze se tvoří v ERBO15 a jeho derivátech. Se zvyšující se teplotou klesají frakce TCP a c-fáze, zatímco frakce c-fáze roste. V tabulce 6 jsou uvedeny vypočítané teploty solvus (Tsolvus), solidus (Tsolidus), likvidus (Tliquidus) společně s frakcemi c-fáze-při 873 K a 1323 K z křivek uvedenýchna obr. 9. Je zřejmé, že zejména vypočtená teplota c-solvusu-pro ERBO-1 je asi o 50 K vyššínež teplota solusu ERBO&15 a jeho derivátů. Zatímco vypočítané teploty solidu jsou docela podobné, teplota likvidu ERBO-1 jenejvyšší ze všech čtyř slitin. Také vypočtený podíl c-fáze&fV c-při 873 K (74 obj.%) A 1323 K (56 obj.%) Jenejvyšší v případě ERBO&1. Když se obsah Monebo W v ERBO/15 sníží (vyváženo zvýšením Ni), vypočítané teploty solidu a likvidu se sníží. Výsledkem redukce jsou vyšší c/fázové frakce při 873 K (/? 1 obj.%), Alenižší c-fázové frakce při 1323 K (&&3 obj.%).//-&-